摘 要 某石化公司丙烯腈裝置焚燒爐采用 4 支鉑銠熱電偶輔以剛玉保護(hù)套管來實(shí)現(xiàn)爐膛溫度測(cè)量，運(yùn)行過程中，熱電偶故障頻繁，使用壽命短。從剛玉套管的特性、質(zhì)量、溫度影響、熱沖擊影響及外應(yīng)力影響等幾方面對(duì)故障原因進(jìn)行了分析，并根據(jù)分析結(jié)果提出了處理措施。目前熱電偶和套管運(yùn)行狀況良好。uyw壓力變送器_差壓變送器_液位變送器_溫度變送器
某石化公司丙烯腈裝置采用丙烯、氨氧化方法生產(chǎn)聚合級(jí)丙烯腈。裝置反應(yīng)所產(chǎn)生的高濃度有機(jī)廢水、廢液，以及在事箂hou刺虜那馇杷�、硫铵及易g嫻扔瀉ξ鎦仕橢練偕章懈呶氯忌眨褂瀉ξ鎦試詬呶?900 ～ 1 000℃)下燃燒分解為無害煙氣，減少環(huán)境污染。焚燒爐爐膛內(nèi)溫度通過 4 支熱電偶進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，并將信號(hào)引入 DCS 控制系統(tǒng)，便于操作人員監(jiān)控。溫度的實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)能夠使操作人員更好地判斷焚燒爐內(nèi)有害物質(zhì)的燃燒情況，為煙氣達(dá)標(biāo)排放提供保障。自焚燒爐投用至今，高溫?zé)犭娕脊收项l繁。為解決此問題，相關(guān)技術(shù)人員通過不斷分析和摸索，對(duì)熱電偶進(jìn)行改進(jìn)。通過實(shí)際生產(chǎn)驗(yàn)證，改進(jìn)后的熱電偶運(yùn)行效果良好，明顯延長(zhǎng)
熱電偶的使用壽命。
1 熱電偶基本情況
熱電偶有很多種類，本裝置焚燒爐采用其中比較貴重的鉑銠熱電偶輔以剛玉保護(hù)套管來實(shí)現(xiàn)高溫測(cè)量。鉑銠熱電偶是目前#常用的高溫測(cè)溫元件，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、使用方便、測(cè)量精度高及范圍廣等優(yōu)點(diǎn)。單鉑銠熱電偶可長(zhǎng)期測(cè)量 1 300℃、短期測(cè)量 1 600℃ 的高溫，但是不宜和熱氧多接觸，否則易使鉑銠絲很快受到侵害，因此必須加裝保護(hù)套管，保護(hù)鉑銠絲免遭化學(xué)和機(jī)械作用，避免介質(zhì)中各種有害物質(zhì)直接侵入熱電偶絲和受到火焰的直接沖擊，延長(zhǎng)熱電偶使用壽命，確保其測(cè)量的準(zhǔn)確性
［1］ 。本焚燒爐熱電偶共 4 支，技術(shù)參數(shù)如下:
型號(hào) WＲP-440S
分度號(hào) S 型
規(guī)格 單支，鉑銠 10 － 鉑
電氣接口 M20 ×1． 5
防護(hù)等級(jí) IP65
防爆等級(jí) Ex d ⅡCT4
套管材料 剛玉
套管外徑 21． 8mm
套管插入深度 670mm
法蘭等級(jí) DN50mm，PN0． 6MPa，ＲF
法蘭材料 304 不銹鋼
介質(zhì)名稱 煙道氣
介質(zhì)溫度 900 ～1 000℃
介質(zhì)壓力 微負(fù)壓
4 支熱電偶分布在爐膛底部(TI-3115)、爐膛頂部(TI-3114B、TI-3122)、煙道(TI-3114A)，安裝位置和尺寸如圖 1 所示。其中，熱電偶 TI-3115安裝處向火面到法蘭面距離為 454mm，探出長(zhǎng)度為 216mm，焚燒爐運(yùn)行時(shí)熱偶指示溫度約為990℃;熱電偶 TI-3114B 和 TI-3122 安裝處向火面到法蘭面距離為 359mm，探出長(zhǎng)度為 311mm，焚燒爐運(yùn)行時(shí)熱偶指示溫度約為 920℃;熱電偶 TI-3114A 安裝處向火面到法蘭面距離為 257mm，探出長(zhǎng)度為 413mm，焚燒爐運(yùn)行時(shí)熱偶指示溫度約為 896℃。
2 熱電偶故障情況
筆者查閱了 2016 年焚燒爐熱電偶故障記錄，熱電偶共出現(xiàn) 9 次故障(表 1)，故障現(xiàn)象為維護(hù)人員對(duì)故障熱電偶檢查測(cè)試，均無電壓毫伏信號(hào)，判斷為熱電偶本體熱偶絲斷。
從表 2 可以看出，該焚燒爐熱電偶故障頻繁，且缺乏規(guī)律性，#短使用周期僅 31 天，頻繁的故障不僅增加工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，還產(chǎn)生了昂貴的費(fèi)用，而且對(duì)焚燒爐的安全運(yùn)行構(gòu)成威脅，此問題亟待解決。
通過對(duì)故障熱電偶進(jìn)行拆檢發(fā)現(xiàn)，套管均發(fā)生橫向折斷，斷口發(fā)生在套管探入爐膛內(nèi)部部分，未發(fā)現(xiàn)高溫熔斷現(xiàn)象。斷定故障均是發(fā)生套管斷裂，由于套管未起到保護(hù)作用，造成熱偶絲斷，無法進(jìn)行測(cè)量。
3 故障原因分析
3．1 剛玉套管的特性
剛玉的硬度僅次于金剛石，產(chǎn)品密度大，耐磨性能 好，熔 點(diǎn) 也 非 常 高。據(jù) 資 料 顯 示，剛 玉( Al 2 O 3 97% 以 上) 的 機(jī) 械 強(qiáng) 度 為: 抗 壓 強(qiáng) 度15 000 ～ 16 000kg/cm 2 ，抗 拉 強(qiáng) 度 1 200 ～1 400kg/cm 2 ，抗彎強(qiáng)度2 100 ～2 300kg/cm 2 ，使用溫度可達(dá) 2 000℃。從數(shù)據(jù)來看，剛玉的抗壓強(qiáng)度比抗拉強(qiáng)度大十倍左右，經(jīng)應(yīng)力和強(qiáng)度計(jì)算，套管承受的內(nèi)壓比外壓小得多，抗沖擊強(qiáng)度比一般鋼材小得多，容易脆裂折斷，雖#高可在2 000℃ 下使用，但其機(jī)械強(qiáng)度在高溫下會(huì)減弱。因此，剛玉管抗熱振性和抗折抗彎能力稍差，不能承受碰撞，易脆斷。
3．2 高溫影響
本爐采用的 S型熱電偶正極為鉑銠 10，化學(xué)成分為鉑銠合金，其中含銠 10%，含鉑 90%，負(fù)極為純鉑。根據(jù)前文所述，剛玉套管和鉑銠熱電偶完全能夠滿足溫度工況的要求。同時(shí)結(jié)合熱偶拆檢實(shí)際，排除高溫造成的熱電偶和套管損壞。
3．3 熱沖擊影響
熱沖擊是指材料經(jīng)歷驟冷驟熱會(huì)導(dǎo)致的材料的機(jī)械破壞。剛玉的傳熱系數(shù)低，局部受熱會(huì)引起較大的應(yīng)力，加之材料的脆性，很容易造成開裂。材料抗熱沖擊指數(shù)(TSI)的計(jì)算公式為:
式中 E ———彈性模量;
k ———導(dǎo)熱系數(shù);
α ———線性膨脹系數(shù);
σ ———拉伸強(qiáng)度。
從式(1)可以看出，對(duì)抗熱沖擊性能而言，k越大越好，而 α 越小越好，除此之外，還要考慮斷裂韌性對(duì)材料的影響。
表 2 列出了 Al 2 O 3 和石墨的抗熱沖擊性能�？梢钥闯�，以 Al 2 O 3 為主要成分的剛玉的抗熱沖擊(耐熱震性能)較差［2］ 。因此，一般要求升降溫速率小于 5℃ /min，而生產(chǎn)車間針對(duì)焚燒爐升溫嚴(yán)格按照制定的升溫曲線操作(圖 2)，升溫共 4個(gè)階 段，升 溫 速 率 分 別 是 0． 14、0． 17、0． 33、0． 29℃ /min，4 個(gè)階段的溫升速率均能夠滿足剛玉套管的工作要求，不會(huì)造成剛玉套管的斷裂。
另外，剛玉套管在線安裝時(shí)，是從環(huán)境溫度升高至介質(zhì)溫度，剛玉套管必須在不少于 10min 的時(shí)間段內(nèi)緩慢地插入熱電偶安裝孔，以避免剛玉套管因溫升速率過快造成斷裂。儀表維修人員在更換熱電偶時(shí)均是嚴(yán)格執(zhí)行相關(guān)規(guī)定。所以，從以上兩方面避免了溫度驟變?cè)斐商坠軘嗔训目赡堋?/div>
3．4 外應(yīng)力影響
剛玉 套 管 探 入 爐 膛 的 長(zhǎng) 度: TI-3115 為216mm、TI-3114B 和 TI-3122 為 311mm、TI-3114A為 413mm。為保證焚燒爐的正常操作，燃料氣和助燃?xì)馐切枰粩嘌a(bǔ)充的，進(jìn)而在爐膛內(nèi)產(chǎn)生一定的氣流，4 支熱電偶的剛玉套管探入爐膛內(nèi)的長(zhǎng)度在 216 ～413mm，在高溫下受到氣流的沖擊，套管易發(fā)生振動(dòng)，承受的外應(yīng)力較大，易發(fā)生套管斷裂。另外，焚燒爐爐磚少量脫落沖擊套管也會(huì)造成斷裂。從以上兩方面的分析可以看出套管的斷裂原因是探入爐膛的長(zhǎng)度過長(zhǎng)，受氣流的沖擊和爐磚少量脫落沖擊造成的。
3．5 剛玉套管質(zhì)量
剛玉套管的耐溫度與其純度有關(guān)系，純度越高，耐溫就越高，但是其耐急冷急熱的性能就越差。所以，剛玉套管純度也影響套管的使用壽命。此外，孔隙率、顆粒尺寸也影響其抗熱沖擊性，孔隙是造成應(yīng)力集中的隱患，對(duì)抗熱沖擊性能影響較大。在選用剛玉管時(shí)應(yīng)挑選燒成溫度高和致密性好的產(chǎn)品。#簡(jiǎn)易的鑒別方法是將一滴墨水滴在剛玉管表面，如墨水不滲開，而且墨水滴邊緣界線清晰，用清水沖洗后未留有明顯痕跡，則表明其燒成良好、吸水率低且致密度高，適合使用，反之不宜選用。
3．6 熱電偶套管的溫降
焚燒爐內(nèi)部有用耐火磚砌筑的隔熱墻，熱偶套管穿過隔熱墻上的固定安裝孔。如果從內(nèi)表面到外表面溫降均勻，且溫降平均約 10℃ /cm，剛玉套管可以承受這樣的溫降。而出了爐墻上的熱電偶孔后，套管溫度突然降低，在外表面以外的20cm 長(zhǎng)的距離中，套管溫降巨大。如此巨大的溫差會(huì)使套管產(chǎn)生應(yīng)力而出現(xiàn)裂紋，造成套管斷裂損壞［3］ 。隔熱墻的熱偶安裝孔應(yīng)留有足夠的膨脹空間，來避免剛玉套管受熱膨脹過程中被擠壓產(chǎn)生破裂。從套管斷裂部位來看，排除從內(nèi)表面到外表面套管溫度驟變以及耐火磚擠壓造成的損壞。
4 改進(jìn)措施
上述的原因分析，盡可能全面地考慮了可能造成熱電偶套管損壞的因素。針對(duì)原因分析，對(duì)應(yīng)采取措施避免套管和熱電偶的損壞或降低其損壞幾率:
a． 焚燒爐內(nèi)的氣流和爐磚狀態(tài)不會(huì)隨意改變，從避免受到?jīng)_擊的角度考慮，探入爐內(nèi)的長(zhǎng)度越小越好，但應(yīng)保證不影響溫度的測(cè)量。因此，熱電偶探入焚燒爐內(nèi)的長(zhǎng)度，對(duì)每支熱電偶應(yīng)單好定制插深。經(jīng)過反復(fù)測(cè)試，#終確定熱電偶探入焚燒爐爐膛內(nèi)長(zhǎng)度為 25mm 左右，此長(zhǎng)度既能滿足溫度監(jiān)控要求，又#大限度地降低了熱電偶受沖擊的可能。熱電偶套管插入深度修改后，TI-3115 為 479mm、TI-3114B 和 TI-3122 為 384mm、TI-3114A 為 282mm。
b． 強(qiáng)化儀表維修人員的技能和責(zé)任心，杜絕碰撞，正確安裝。爐內(nèi)高溫插入熱電偶時(shí)，一定要讓保護(hù)管有足夠的預(yù)熱時(shí)間，可先將熱電偶導(dǎo)線接好，參考 DCS 顯示，小幅度、多次逐步升溫，每次熱電偶溫度不繼續(xù)上升再繼續(xù)移位，尤其是北方低溫天氣和100℃以下時(shí)要格外注意;從爐子抽出熱電偶的過程中一定要緩慢，參考安裝過程實(shí)施。禁止將抽出后的剛玉套管直接放到地面上。
c． 嚴(yán)控剛玉套管質(zhì)量，訂貨時(shí)要求廠家要嚴(yán)格按照標(biāo)準(zhǔn)剛玉套管進(jìn)行供貨，保證其純度，進(jìn)而保證剛玉套管的使用壽命，入廠前驗(yàn)證其吸水性和致密度。
d． 要求生產(chǎn)車間嚴(yán)格按照既定溫度升降曲線進(jìn)行操作，避免溫度劇變?cè)斐蓜傆裉坠軘嗔�。定期更新老化的耐火磚，對(duì)耐火磚的熱電偶安裝孔進(jìn)行嚴(yán)格的尺寸驗(yàn)收，保證安裝孔的尺寸。
e． 建立熱電偶運(yùn)行臺(tái)賬，熱電偶的維護(hù)和檢修專人負(fù)責(zé)，總結(jié)損壞現(xiàn)象，摸清運(yùn)行規(guī)律，確定套管使用周期，及時(shí)更換套管以保護(hù)熱電偶，達(dá)到降低費(fèi)用的目的。
實(shí)施上述措施后，熱電偶于 2017 年 1 月進(jìn)行安裝，截至目前，僅更換了 TI-3114A 一支熱電偶，效果顯著。
5 結(jié)束語
通過對(duì)焚燒爐熱電偶套管斷裂故障分析，找出了造成熱電偶剛玉套管斷裂的原因并采取了有效措施。經(jīng)過一年多時(shí)間的運(yùn)行考驗(yàn)，熱電偶使用壽命得到了提高，降低了熱電偶維護(hù)費(fèi)用，同時(shí)為焚燒爐可靠運(yùn)行提供了有力保障。今后的工作中，仍要繼續(xù)對(duì)熱電偶的運(yùn)行情況進(jìn)行跟蹤總結(jié)，積極采用新材料或新型金屬 － 非金屬?gòu)?fù)合套管來解決單一剛玉套管耐熱沖擊性能差的問題。
注明，三暢儀表文章均為原創(chuàng)，轉(zhuǎn)載請(qǐng)標(biāo)明本文地址
您可能感興趣的文章 Technique 
相關(guān)產(chǎn)品 Technique
